耦合电感软开关功率变换器 专利技术说明

发电;变电;配电装置的制造技术1.本发明涉及一种功率变换器。背景技术：2.现有的软开关变换器如图1所示，通过增加辅助开关谐振支路的方式，使得变换器中的开关器件都实现了软开关的状态。3.但是，谐振支路元件存在于主电流通路上，其中的谐振电感电流会根据谐振规律变化，进而影响主电路上的滤波电感电流，增加了输出电流的纹波，无法满足高功率密度和高精度场合下的需求。并且，由于谐振支路元件中除了谐振电感lr外还包括谐振电容cr，即谐振回路有两个电容，电容充放电的时间更长，谐振回路导通时间更长，并且变换器的体积和重量也相对较大。技术实现要素：4.本发明的目的是为了克服现有软开关变换器输出电流波纹大，谐振回路导通时间较长，以及体积和重量相对较大的问题，提供了一种耦合电感软开关功率变换器。5.本发明的耦合电感软开关功率变换器，包括n个功率变换电路、n个谐振电路和n个滤波电路；n为大于等于1的正整数；6.功率变换电路均包括主功率开关器件，谐振电路均包括辅助功率开关器件和谐振电感，滤波电路均包括滤波电感；7.n个功率变换电路，均用于对电源的功率进行变换后输出至负载；并且，8.第m个谐振电路中的谐振电感lrm，用于与第m个功率变换电路中主功率开关器件sm的寄生电容csm发生谐振，实现主功率开关器件sm的软开关；m＝1，2……，n；9.第m个滤波电路中的滤波电感lm，用于与第m个谐振电路中的谐振电感lrm同向耦合，实现第m个谐振电路中辅助功率开关器件sm1的软开关。10.本发明的有益效果是：11.本发明耦合电感软开关功率变换器，采用了耦合电感，对滤波电感电流的影响较小，降低了输出电流的波纹，能够满足在高功率密度和高精度场合下的需求；12.本发明的耦合电感软开关功率变换器的谐振回路只有一个电容，其电容充放电的时间更短，谐振回路导通时间更短；13.由于减少了谐振环节中器件，进而还减小了变换器的重量和体积。附图说明14.图1为现有软开关buck变换器电路结构拓扑图；15.图2为本发明的耦合电感软开关功率变换器中，功率变换电路包括1个buck电路时的电路结构拓扑图；16.图3为本发明的耦合电感软开关功率变换器中，功率变换电路包括2个buck电路时的电路结构拓扑图；；17.图4为本发明的耦合电感软开关功率变换器中，功率变换电路包括n个buck电路时的电路结构拓扑图；18.图5为本发明的耦合电感软开关功率变换器中，功率变换电路包括1个非隔离双向功率变换电路时的电路结构拓扑图；19.图6为本发明的耦合电感软开关功率变换器中，功率变换电路包括n个非隔离双向功率变换电路时的电路结构拓扑图；20.图7为本发明的耦合电感软开关功率变换器的工作模式1原理示意图；21.图8为本发明的耦合电感软开关功率变换器的工作模式2原理示意图；22.图9为本发明的耦合电感软开关功率变换器的工作模式3原理示意图；23.图10为本发明的耦合电感软开关功率变换器的工作模式4原理示意图；24.图11为本发明的耦合电感软开关功率变换器的工作模式5原理示意图；25.图12为本发明的耦合电感软开关功率变换器的工作模式6原理示意图；26.图13为本发明的耦合电感软开关功率变换器的工作模式7原理示意图。具体实施方式27.下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。28.需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。29.下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步说明，但不作为本发明的限定。30.具体实施方式一31.本实施方式的耦合电感软开关功率变换器，包括n个功率变换电路、n个谐振电路和n个滤波电路；n为大于等于1的正整数；32.所述功率变换电路均包括主功率开关器件，所述谐振电路均包括辅助功率开关器件和谐振电感，所述滤波电路均包括滤波电感；33.所述n个功率变换电路，均用于对电源的功率进行变换后输出至负载；并且，34.第m个谐振电路中的谐振电感lrm，用于与第m个功率变换电路中主功率开关器件sm的寄生电容csm发生谐振，实现所述主功率开关器件sm的软开关；m＝1，2……，n；35.第m个滤波电路中的滤波电感lm，用于与第m个谐振电路中的谐振电感lrm同向耦合，实现第m个谐振电路中辅助功率开关器件sm1的软开关。36.具体实施方式二37.本实施方式是对实施方式一的进一步说明，本实施方式中，滤波电路还包括滤波电容，且n个滤波电路共用一个滤波电容co。38.具体实施方式三39.本实施方式是对实施方式二的进一步说明，本实施方式中，第m个功率变换电路中，主功率开关器件sm的漏极与电源的正极电气连接；40.谐振电路均还包括谐振二极管；41.第m个谐振电路中，辅助功率开关器件sm1的漏极与主功率开关器件sm的漏极电气连接，辅助功率开关器件sm1的源极与谐振电感lrm的一端电气连接，谐振电感lrm的另一端与谐振二极管dsm的正极电气连接，谐振二极管dsm的负极与主功率开关器件sm的源极电气连接；42.功率变换电路均还包括隔离二极管；43.第m个功率变换电路中，隔离二极管dm的负极与主功率开关器件sm的源极电气连接，隔离二极管dm的正极与电源的负极电气连接；44.第m个滤波电路中，滤波电感lm的一端与隔离二极管dm的负极电气连接，滤波电感lm的另一端通过滤波电容co与隔离二极管dm的正极电气连接；45.谐振电感lrm的一端与滤波电感lm的一端互为同名端。46.具体实施方式四47.本实施方式是对实施方式二的进一步说明，本实施方式中，第m个功率变换电路中，主功率开关器件sm的漏极与电源的正极电气连接；48.谐振电路均还包括谐振功率开关器件sm2；49.第m个谐振电路中，辅助功率开关器件sm1的漏极与主功率开关器件sm的漏极电气连接，辅助功率开关器件sm1的源极与谐振电感lrm的一端电气连接，谐振电感lrm的另一端与谐振功率开关器件sm2的源极电气连接，谐振功率开关器件sm2的漏极极与主功率开关器件sm的漏极电气连接；50.功率变换电路均还包括次功率开关器件s'm；51.第m个功率变换电路中，次功率开关器件s'm的漏极与主功率开关器件sm的源极电气连接，次功率开关器件s'm的源极与电源的负极电气连接；52.第m个滤波电路中，滤波电感lm的一端与次功率开关器件s'm的漏极电气连接，滤波电感lm的另一端通过滤波电容co与次功率开关器件s'm的源极电气连接；53.谐振电感lrm的一端与滤波电感lm的一端互为同名端。54.具体实施方式五55.本实施方式是对实施方式一～四的进一步说明，本实施方式中，n等于1或2。56.具体实施方式六57.本实施方式是对实施方式一～四的进一步说明，本实施方式中，滤波电感lm与谐振电感lrm的匝数比为58.具体实施方式七59.本实施方式是对实施方式六的进一步说明，本实施方式中，滤波电感lm和滤波电容co分别满足：60.[0061][0062]其中，km为滤波电感lm与谐振电感lrm的耦合系数，d为主功率开关器件sm的占空比，f为主功率开关器件sm的开关频率，z为输出电抗，ui为输入电压，uo为输出电压，δim为滤波电感lm上的电流纹波。[0063]具体实施例[0064]如图1所示，现有软开关变换器的谐振工作模式，谐振回路为c1→ui→cr→m2→lr，即谐振回路有两个电容，与本发明的变换器谐振回路只有一个电容相比，其电容充放电的时间更长，谐振回路导通时间更长，因此本发明的变换器可以缩短谐振回路的导通时间。[0065]本发明的耦合电感软开关功率变换器为基于耦合电感的软开关buck及其衍生拓扑功率变换器，采用耦合电感(磁集成)的方式解决了现有软开关buck变换器体积和重量大以及输出电流纹波大的缺点，降低了输出电流的波纹，进一步提高系统的功率密度及动态响应，缩短了谐振回路的导通时间，提高了系统效率。以满足在高功率密度和高精度场合下的需求。此外，还可以采用多路并联输出的形式满足大功率输出的应用。[0066]本发明提供五种方案：[0067]第一种方案采用正直流电压源供电，并由buck电路、谐振回路、输出lc回路组成；[0068]第二种方案采用正直流电压源供电，并由两个buck电路、谐振回路、输出lc回路并联组成；[0069]第三种方案采用正直流电压源供电，并由n个buck电路、谐振回路、输出lc回路并联组成；[0070]第四种方案采用正直流电压源供电，并由非隔离双向功率变换电路、谐振回路、输出lc回路组成；[0071]第五种方案采用正直流电压源供电，并由n个非隔离双向功率变换电路、谐振回路、输出lc回路组成。[0072]方案1[0073]如图2所示，方案1基于耦合电感的软开关buck及其衍生拓扑功率变换器，采用正直流电压源供电，并由buck电路(功率变换电路)、谐振回路、输出lc回路(滤波电路)组成。[0074]buck电路由功率开关器件s1、二极管d1和谐振电容cs1组成，功率器件s1的负极端和d1的负极端连接形成buck电路，buck电路的正极端连接至直流电源正极端，buck电路的负极端连接至直流电压源负极端，谐振电容cs1与s1并联，谐振电容可以是功率开关器件s1内部的寄生电容也可以是外接电容。[0075]谐振回路由功率开关器件s11、谐振电感lr1和二极管ds1组成，s11的正极端连接至s1的正极端，lr1的同名端连接到s11的负极端，lr1的另一端连接到ds1的正极端，ds1的负极端连接到s1的负极端。[0076]输出lc回路由耦合电感l1和电容co组成，耦合电感l1的同名端连接至d1的负极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至d1的正极端，负载电阻r与电感l串联后与电容co并联。[0077]其中功率开关器件采用带反向并联体二极管的mosfet、gtr或igbt。[0078]方案2[0079]如图3所示，方案2基于耦合电感的软开关buck及其衍生拓扑功率变换器，采用正直流电压源供电，并由两个buck电路、谐振回路、输出lc回路并联组成。[0080]第一个buck电路由功率开关器件s1、二极管d1和谐振电容cs1组成，功率器件s1的负极端和d1的负极端连接形成buck电路，buck电路的正极端连接至直流电源正极端，buck电路的负极端连接至直流电压源负极端。第二个buck电路由功率开关器件s2、二极管d2和谐振电容cs2组成，功率器件s2的负极端和d2的负极端连接形成buck电路，buck电路的正极端连接至直流电源正极端，buck电路的负极端连接至直流电压源负极端。谐振电容cs1、cs2分别与s1、s2并联，其中谐振电容cs1、cs2可以是功率开关器件s1、s2内部的寄生电容也可以是外接电容。[0081]第一个谐振回路由功率开关器件s11、谐振电感lr1和二极管ds1组成，s11的正极端连接至s1的正极端，lr1的同名端连接到s11的负极端，lr1的另一端连接到ds1的正极端，ds1的负极端连接到s1的负极端。第二个谐振回路由功率开关器件s21、谐振电感lr2和二极管ds2组成，s21的正极端连接至s2的正极端，lr2的同名端连接到s21的负极端，lr2的另一端连接到ds2的正极端，ds2的负极端连接到s2的负极端。[0082]第一个输出lc回路由耦合电感l1和电容co组成，耦合电感l1的同名端连接至d1的负极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至d1的正极端。第二个输出lc回路由耦合电感l2和电容co组成，耦合电感l2的同名端连接至d2的负极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至d1的正极端，负载电阻r与电感l串联后与电容co并联。[0083]其中功率开关器件采用带反向并联体二极管的mosfet、gtr或igbt。[0084]方案3[0085]如图4所示，方案3基于耦合电感的软开关buck及其衍生拓扑功率变换器，采用正直流电压源供电，并由m个buck电路、谐振回路、输出lc回路并联组成。[0086]第一个buck电路由功率开关器件s1、二极管d1和谐振电容cs1组成，功率器件s1的负极端和d1的负极端连接形成buck电路，buck电路的正极端连接至直流电源正极端，buck电路的负极端连接至直流电压源负极端。第二个buck电路由功率开关器件s2、二极管d2和谐振电容cs2组成，功率器件s2的负极端和d2的负极端连接形成buck电路，buck电路的正极端连接至直流电源正极端，buck电路的负极端连接至直流电压源负极端。第m个buck电路由功率开关器件sm、二极管dm和谐振电容csm组成，功率器件sm的负极端和dm的负极端连接形成buck电路，buck电路的正极端连接至直流电源正极端，buck电路的负极端连接至直流电压源负极端。谐振电容cs1、cs2、…、csm分别与s1、s2、…、sm并联，其中谐振电容cs1、cs2、…、csm可以是功率开关器件s1、s2、…、sm内部的寄生电容也可以是外接电容。[0087]第一个谐振回路由功率开关器件s11、谐振电感lr1和二极管ds1组成，s11的正极端连接至s1的正极端，lr1的同名端连接到s11的负极端，lr1的另一端连接到ds1的正极端，ds1的负极端连接到s1的负极端。第二个谐振回路由功率开关器件s21、谐振电感lr2和二极管ds2组成，s21的正极端连接至s2的正极端，lr2的同名端连接到s21的负极端，lr2的另一端连接到ds2的正极端，ds2的负极端连接到s2的负极端。第m个谐振回路由功率开关器件sm1、谐振电感lrm和二极管dsm组成，sm1的正极端连接至sm的正极端，lrm的同名端连接到sm1的负极端，lrm的另一端连接到dsm的正极端，dsm的负极端连接到sm的负极端。[0088]第一个输出lc回路由耦合电感l1和电容co组成，耦合电感l1的同名端连接至d1的负极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至d1的正极端。第二个输出lc回路由耦合电感l2和电容co组成，耦合电感l2的同名端连接至d2的负极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至d1的正极端。第m个输出lc回路由耦合电感lm和电容co组成，耦合电感lm的同名端连接至dm的负极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至d1的正极端，负载电阻r与电感l串联后与电容co并联。[0089]其中功率开关器件采用带反向并联体二极管的mosfet、gtr或igbt。[0090]方案4[0091]如图5所示，方案4基于耦合电感的软开关buck及其衍生拓扑功率变换器，采用正直流电压源供电，并由非隔离双向功率变换电路、谐振回路、输出lc回路组成。[0092]非隔离双向功率变换电路由功率开关器件s1、s'1和谐振电容cs1、cs'1组成，功率器件s1的负极端和s'1的正极端连接形成非隔离双向功率变换电路，非隔离双向功率变换电路的正极端连接至直流电源正极端，非隔离双向功率变换电路的负极端连接至直流电压源负极端。其中谐振电容cs1、cs'1分别与s1、s'1并联，谐振电容cs1、cs'1可以是功率开关器件s1、s'1内部的寄生电容也可以是外接电容。[0093]谐振回路由功率开关器件s11、s12和谐振电感lr1组成，s11的正极端连接至s1的正极端，lr1的同名端连接到s11的负极端，lr1的另一端连接到s12的负极端，s12的正极端连接到s1的正极端。[0094]输出lc回路由耦合电感l1和电容co组成，耦合电感l1的同名端连接至s'1的正极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至s'1的负极端，负载电阻r与电感l串联后与电容co并联。[0095]其中功率开关器件采用带反向并联体二极管的mosfet、gtr或igbt。[0096]方案5[0097]如图6所示，方案5基于耦合电感的软开关buck及其衍生拓扑功率变换器，采用正直流电压源供电，并由n个非隔离双向功率变换电路、谐振回路、输出lc回路组成。[0098]第一个非隔离双向功率变换电路由功率开关器件s1、s'1和谐振电容cs1、cs'1组成，功率器件s1的负极端和s'1的正极端连接形成非隔离双向功率变换电路，非隔离双向功率变换电路的正极端连接至直流电源正极端，非隔离双向功率变换电路的负极端连接至直流电压源负极端。第二个非隔离双向功率变换电路由功率开关器件s2、s'2和谐振电容cs2、cs'2组成，功率器件s2的负极端和s'2的正极端连接形成非隔离双向功率变换电路，非隔离双向功率变换电路的正极端连接至直流电源正极端，非隔离双向功率变换电路的负极端连接至直流电压源负极端。第n个非隔离双向功率变换电路由功率开关器件sn、s'n和谐振电容csn、cs'n组成，功率器件sn的负极端和s'n的正极端连接形成非隔离双向功率变换电路，非隔离双向功率变换电路的正极端连接至直流电源正极端，非隔离双向功率变换电路的负极端连接至直流电压源负极端。其中谐振电容cs1、cs'1、cs2、cs'2、…、csn、cs'n分别与s1、s'1、s2、s'2、…、sn、s'n并联，谐振电容cs1、cs'1、cs2、cs'2、…、csn、cs'n可以是功率开关器件s1、s'1、s2、s'2、…、sn、s'n内部的寄生电容也可以是外接电容。[0099]第一个谐振回路由功率开关器件s11、s12和谐振电感lr1组成，s11的正极端连接至s1的正极端，lr1的同名端连接到s11的负极端，lr1的另一端连接到s12的负极端，s12的正极端连接到s'1的正极端。第二个谐振回路由功率开关器件s21、s22和谐振电感lr2组成，s21的正极端连接至s2的正极端，lr2的同名端连接到s21的负极端，lr2的另一端连接到s22的负极端，s22的正极端连接到s'2的正极端。第n个谐振回路由功率开关器件sn1、sn2和谐振电感lrn组成，sn1的正极端连接至sn的正极端，lrn的同名端连接到sn1的负极端，lrn的另一端连接到sn2的负极端，sn2的正极端连接到s'n的正极端。[0100]第一个输出lc回路由耦合电感l1和电容co组成，耦合电感l1的同名端连接至s'1的正极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至s'1的负极端。第二个输出lc回路由耦合电感l2和电容co组成，耦合电感l2的同名端连接至s'2的正极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至s'1的负极端。第n个输出lc回路由耦合电感ln和电容co组成，耦合电感ln的同名端连接至s'n的正极端，另一端连到电容co一端，而电容co另一端连接至s'1的负极端，负载电阻r与电感l串联后与电容co并联。[0101]其中功率开关器件采用带反向并联体二极管的mosfet、gtr或igbt。[0102]如图7～13所示，为工作模式1～7的示意图，其中：[0103]工作模式1，[t0《t《t1]:t0时刻，二极管d1导通，电流il1通过d1续流，开关s11与电感lr1串联，电感电流不突变，开关s11可以零电流开通，直到t1时刻s11零电流开通，此模式结束：[0104]工作模式2，[t1《t《t2]:t1时刻s11闭合，il1＝is11+id1，is11逐渐增大，则id1逐渐降低，直到t2时刻，is11＝il1，id1＝0，d1零电流关断，谐振回路导通，此模式结束：[0105]工作模式3，[t2《t《t3]:t2时刻，d1关断，谐振回路s11→lr1→ds1→cs1发生谐振，ucs1逐渐降低，ilr1逐渐升高，直到t3时刻，ucs1＝0，此模式结束，该阶段公式如下：[0106]ic(t2)＝0，ucs(t2)＝ui，ucs(t3)＝0[0107][0108]ucs(t)＝uicosω(t-t2[0109][0110][0111]工作模式4，[t3《t《t4]:t3时刻，ucs1＝0，此时由于谐振，ilr1大于il1，ilr1通过s1体二极管，ucs1被钳位于0，此阶段s1可以零电压导通，直到t4时刻，s1导通，此模式结束：[0112]工作模式5，[t4《t《t5]:t4时刻，开关s1导通，il1逐渐升高，电感lr1与l1同向耦合，且电感l1的值远大于电感lr1值，则ilr1逐渐减小，到t5时刻，ilr1＝0，二极管电流不能反向，s11、ds1零电流关断，此模式结束：[0113]工作模式6，[t5《t《t6]:t5时刻，开关s11、二极管ds1零电流关断，电源向负载供电，直到t6时刻，开关s1零电压关断，此模式结束：[0114]工作模式7，[t6《t《t7]:t6时刻，s1零电压断开，ucs1＝0，cs1充电，ucs1逐渐升高，当t＝t7时，ucs1＝ui，二极管d1导通，此模式结束，该阶段公式如下。一个切换周期结束，新的切换周期开始。[0115]cs1ui＝il1(t-t0)[0116][0117]通过对电路工作模式分析可知，开关s11的zcs(零电流开关)软开关是由同向耦合电感l1决定的，而s1的zvs(零电压开关)软开关是由电感lr1与结电容cs1谐振决定的，因此s11和s1软开关的实现与主电路参数密切相关。在主电路参数的计算中，已知开关频率，主要是设计电容值与电感值，要根据电路输出电流纹波的要求和电路的工作模式对参数进行设计，合理的电路参数可以满足电路的工作要求，使其具有优良的性能。图1为ccm(连续导通模式)下带耦合电感的软开关buck功率变换器在一个周期内的工作模式，以该功率变换器的参数设计为例，推导出设计该类功率变换器参数的一般方法。[0118]设计电路工作在ccm(连续导通模式)模式下，电路中滤波电感的电流总是存在的，因此要保持系统始终处于ccm模式，则ilmin＞0。滤波电感l1上的电流纹波为：[0119][0120]因此流过电感l1的最小值为：[0121][0122]即电感l1的范围为：[0123][0124]上述公式中，d为占空比，f为开关频率，z为输出电抗，ui为输入电压，uo为输出电压。[0125]根据电路工作模式3，电感lr1和电容cs1开始谐振，要满足开关s1zvs开通，则电容cs1上的储能要全部转移到电感lr1上，即cs1上的电压能够谐振到零，此时电感lr1上的电流达到最大值ilr1max，δilr为谐振时电感lr1上的电流增量，则电容cs1满足如下方程：[0126][0127]谐振电感lr1上的电流最大值：[0128][0129][0130]较大的电感电容值有助于降低开关损耗，但过大的参数会导致电路无法在相应时间内完成谐振过程，通常设计谐振时间小于因此需要合理设计的谐振参数，使得电路满足即[0131][0132]此外，工作模式2、工作模式3和工作模式7均工作在开关s1关断时刻，因此电路参数还应该满足0《t12+t23+t67《(1-d)t，即[0133][0134]根据工作模式5，滤波电感l1与谐振电感lr1是同向耦合，耦合系数匝数比电感lr1两端电压为：[0135][0136]当s1处于导通阶段时，ulr1＝0，则[0137][0138]因此，s1导通时，电感l1上增加的电流会导致谐振电感lr流过反向电流。所以，要满足开关s11zcs关断，则须在s1开通期间使流过s11的电流减小到0，当kn很大时，电感l1上增加微弱的电流δi，会对电感lr1上的电流造成较大影响，因此，电感值应该l1＞＞lr1，且knδi＞ilrmax，即[0139][0140]对于滤波电容co，其容值越大，电压纹波越小，输出电流纹波越小，但动态响应越差。电容容值co和电路输出电流纹波δi的关系如下：[0141][0142]滤波电容co的选取要根据指定的输出电流纹波指标，计算出需要的电容值，并且留有一定大小的裕量，最终得到实际的电容值。[0143]通过上述分析所得的约束条件可以得到电路电感和电容参数的取值范围，进而确定主电路参数，与电路的工作模式、开关频率、耦合系数和电路指标等密切相关。[0144]由上述流程可知，可总结ccm下带耦合电感的软开关buck功率变换器这类变换器的参数设计流程：[0145]1、先给定电路主要参数，包括输入电压ui、输出电压uo、占空比d、输出阻抗z以及开关频率f，根据已知参数确定未知参数取值范围。[0146]2、设计耦合电感l1＞＞lr1，其电感值相差较大。由于耦合电感l1＞＞lr1，所以电感l1对电感lr1的影响很大，而电感lr1对电感l1影响较小，因此在分析耦合电感lr1对耦合电感l1的影响时可忽略不计。此外，由于设定的电感值l1很大，可认为流过电感l1的电流大小不变，因此简化了电路的计算，便于设计电路参数。[0147]3、设定电路谐振周期不超过开关周期的十分之一，由此提供了谐振电路的设计依据，再根据电路zvs和zcs的软开关条件可进一步确定参数。[0148]谐振电感lr1和谐振电容cs1的取值与s1反并联二极管的导通电流密切相关，且谐振提供了s1zvs软开关条件。此外，耦合电感l1和lr1提供了s11zcs软开关条件。因此，谐振电感和谐振电容的设计对于这种软开关条件的实现至关重要。[0149]虽然在本文中参照了特定的实施方式来描述本发明，但是应该理解的是，这些实施例仅仅是本发明的原理和应用的示例。因此应该理解的是，可以对示例性的实施例进行许多修改，并且可以设计出其他的布置，只要不偏离所附权利要求所限定的本发明的精神和范围。应该理解的是，可以通过不同于原始权利要求所描述的方式来结合不同的从属权利要求和本文中的特征。还可以理解的是，结合单独实施例所描述的特征可以使用在其他实施例中。









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